电厂房范文10篇-欧洲杯买球平台

时间：2023-04-07 20:51:31

电厂房

电厂房范文篇1

在色彩设计上采用了大胆明快的颜色处理，红黄蓝三色的简约构成，凸显了风格派艺术的特征，符合现代厂区建筑设计的主要趋势，与一期建筑形成了强烈的视觉反差。这种建立在对比基础上的协调关系，也是目前国际建筑理论的主流趋势，旨在通过不同时期和结构形式的建筑风格的强烈冲突，达到自我完整和彼此确认，并由此产生建筑体量和构件之间更加丰富的对话和呼应。在具体设计中，色彩构成基本遵循以下原则:红色带配以蓝白两色大面积墙面和明黄色的小面积墙面，每个色彩之间采用250mm宽的黑色工字钢凹槽分割，着色墙面与白色墙面的面积大致相当。这种处理手法突出了其工业建筑的特性，建筑造型风格处理简洁，用大面积的色彩分割、组合手法形成了完美的形体比例，使主次分明、比例协调，大大减弱了建筑的体积感，使主厂房显得更明快。同时在机组遮蔽物上运用小面积的色块、色带，使构筑物、厂房和设备在整体上相互关联、呼应，形成现代大工业厂房简洁雄伟的气势。

2协调处理———突出因地制宜的设计原则

该方案主要考虑色彩上与现有建筑和厂区环境的协调关系，采用与一期相同的冷色系的带形装饰条纹，依据绥中的地理位置、风土人情及传统习惯，统一运用蓝色为主色调，在此基础上，调整色彩的色相、彩度和明度变化作为辅助色和点缀色，采用明度不同的渐变色彩，以取得整体的协调。具体设计中，提供了三种蓝色色阶，横纵相间，一方面与一期主厂房的横色带相呼应，同时也构成自身的丰富层次和肌理，和谐之中不失自身风格的独立性，是探索建筑表皮的现代感和新旧建筑构成关联性的一次尝试。在厂区的其他建筑物、构筑物、厂房和设备上运用同色系的色块，形成彼此对话的关系，加强整个电厂的有机连续性，营造了生动的节奏。

3结语

电厂房范文篇2

河床式发电厂房分为安装间、挡水坝段、厂房机组段、进水渠、尾水渠五个部分。开挖最低高程为153.75m，最大高差为24.25m。左右翼墙和发电厂房土石方开挖总量为50.851万方。其中石方34.628万m3。尼尔基地区冻土多年平均最大深度2.10m，最大深度2.51m。冰冻的最大厚度1.52m，最小厚度0.78m，平均厚度1.12m。发电厂房基础岩石特性为花岗闪长岩，节理裂隙发育，岩石完整性较差,岩石坚固系数f=10～12，级别为x级。主坝与厂房连接翼墙长129.38m，宽为28.45m。建基面高程173.50m，开挖高度为4.5m。厂房与右副坝连接翼墙长143.65m，宽100.78m，开挖高差20m。

2开挖技术措施

2.1施工特点

厂房基坑覆盖层剥离岩石开挖在零下-34.4℃的严寒下进行，设备选型、爆破参数控制、开挖出渣道路布置必须适应于严寒气候条件；由于厂房结构复杂，采用预裂控制爆破技术控制建筑物轮廓边线；为加快开挖进度，保护层开挖采用液压钻机造孔，大幅度提高钻孔效率；厂房上下游预留门机岩台，控制爆破要求严格；由于原厂房围堰渗水严重，火工材料防水性能要求高；厂房基础形状复杂，基础高差大，出渣道路布置要求严格；开挖石方粒径有严格要求，爆破参数经过多次试验确定，严格控制钻爆施工。

2.2施工方法

2.2.1冰层和冻土开挖

厂房基础覆盖层为腐植土和砂砾（卵）料，开挖正值冬季，围堰渗水漫过基坑，河床结了一层0.9m厚的冰层。冰层剥离后，下面的砂砾料迅即又冻结成冻土层。基坑结冰层底部为未冻的沙砾层，挖掘机械不能直接进入基坑内作业，因此破冰采用垫渣进占法进行开挖。垫渣进占方法:首先用1.3m3日立反铲将冰区破解一角，随后用大容量装载机将破冰处迅即回填碎石或腐植土，填层高出冰面1.0m左右，反铲在前面破冰开道，装载机紧随回填形成高出冰面的施工通道，冰面通道形成以后，自卸汽车可以沿通道将碎冰运出。破冰的同时设置潜水泵将冰面以下积水及时排除，避免冰下积水冻结成冰，增加反复破冰作业量。

2.2.2冻土开挖爆破参数选择

基坑右侧台地上存在2m厚的冻土层，该部分冻土层采用松冻爆破法开挖。采用tomrock500液压钻机钻取ø80mm孔，炸药采用4#硝胺防水炸药，药卷直径ø60mm，非电毫秒塑料导爆管微差起爆，冻土采用松动爆破，钻孔采用tomrock-500型液压履带式钻机钻孔，钻孔直径80mm，孔间距1.8m，排距1.8m，炸药采用4#岩石抗水硝铵炸药,单耗药量0.54kg/m3,非电毫秒塑料导爆管网络起爆。冻土爆破程序如下:确定冻土范围→布孔→钻孔→装药爆破。

表1冻土松动钻爆参数表

冻土厚度

孔深

孔径

孔距

排距

装药量

总装

药量

堵塞

长度

药卷直径

装药量

高度

h(m)

d(㎜)

a(m)

d(mm)

qp(kg)

hp(m)

q(kg)

ho(m)

2.0

1.8

3.15

1.2

4.32

0.8

1.5

1.82

0.60

1.82

0.90

1.0

1.2

0.55

0.20

0.57

0.80

2.3石方开挖

发电厂房石方开挖采取分区、分层开挖的原则，考虑混凝土浇筑及合同工期的需要，以安装间为先，自左向右进行开挖。同时考虑混凝土垂直运输设备的安装及运行需要，在进水渠、尾水渠预留门机轨道基础岩台。厂房基坑岩石开挖最大高差为29.45m，根据开挖设备性能并充分考虑了进水渠、尾水渠预留门机岩台开挖质量厂房开挖采用梯段分层开挖。分层情况见图1。厂房基坑石方开挖从4＃机组段开始，先在4#机部位开挖出先锋槽，然后向3#机组和安装间方向分两个工作面进行梯段爆破开挖。基坑内开挖到156.27m建基面后，开挖检修廊道，廊道边线采用光面爆破，廊道和集水井内部进行掏槽爆破分层开挖。

2.3.1预裂爆破

为确保厂房建筑物基础岩石的完整性，减少超挖及混凝土回填量，梯段爆破开挖前，对设计开挖边线先进行预裂爆破，用液压钻机钻孔。预裂爆破施工程序如下：钻孔场地平整→布孔测量→钻孔→药串加工→装药→堵塞→网路→连接起爆。

表2预裂钻爆参数表

梯段高度

孔深

孔径

孔距

药卷

直径

线装药

密度

底部装药

单孔

药量

堵塞

长度

钻孔

角度

装药量

高度

h(m)

d(㎜)

a(m)

ø(mm)

q(g/m)

qp(kg)

hp(m)

q(kg)

ho(m)

13.6

14.20

0.8

250

1.5

1.0

3.4

1.0

73.3

4.50

5.03

0.8

200

1.5

1.0

0.9

1.0

63.4

2.3.2梯段爆破

先锋槽爆破开挖：在4#机部位采用液压钻机钻楔形掏槽孔，爆破成一长45m、宽22.2m、深6.0m的先锋槽。利用此先锋槽，分别向3#～1#机组和2＃～1＃安装间方向分两个工作面采用自上而下分层梯段钻爆开挖。梯段爆破采用液压钻机钻孔,爆破施工程序如下：场地平整→测量放线→布孔→钻孔→装药连网爆破。梯段爆破装药结构采用连续柱状装药，采用4#岩石抗水硝铵炸药，药卷直径ø60mm。

采用2#岩石销铵炸药和4#岩石抗水硝铵炸药。炮孔按中宽孔距、梅花型布孔。为防止爆破对设计边坡的振动破坏，在靠近预裂面的一排炮孔的装药量拟定为其它梯段爆破孔装药量的70～80%，距预裂面1.5～2.0m布孔。为提高爆破质量、降低石渣的大块率，炮孔的装药结构采取连续柱状装药方式。梯段爆破钻爆设计参数见表4

表3梯段爆破钻爆参数表

梯段高度

炮孔直径

炮孔深度

药卷直径

孔距

排距

单孔药量

堵塞长度

单位耗

药量

超钻深度

钻孔倾角

(m)

(㎜)

(m)

(㎜)

(m)

(kg)

(m)

(kg/m3)

(m)

7.10

8.00

3.0

1.5

17.40

1.5

0.45

0.6

73.3

3.0

3.36

2.0

1.5

4.54

1.0

0.45

63.4

2.3.3保护层开挖

水工建筑物基础预留保护层开挖，是控制建基面开挖质量的关键，也是控制工期、提高经济效益的重要的环节。按规范规定，当保护层以上用梯段爆破开挖时，对节理较发育的中硬岩石，预留保护层应为上部梯段竖向孔药卷直径的30倍，对于坚硬岩石，相应值为20～25倍，sdj211-83中有关条款规定，在距水工建筑物基建面1.5m以内用手风钻钻孔，浅孔火炮分层开挖。1994年新规范对保护层开挖，去掉了上述规定，允许试验成功的基础上，采用新方法进行开挖。在三峡工程、岩滩工程等重大项目施工中，近几年提出了一些新办法、新工艺，创造了很好的经验：

1)对2～3m保护层，可用手风钻钻ø45mm孔，孔深2～3m，单孔装药1.5～2.5kg，孔底设柔性材料垫层20cm，孔网1.5×1.6m，装ø32mm药卷，非电雷管起爆。爆后选择典型部位测定基岩波速降低值，均符合要求。

2)对3~5m保护层，用全液压钻机钻ø76mm，孔深3~5m，药卷直径φ45mm，单孔装药8~16kg，孔底垫柔性材料垫层20cm，孔网2m×2m-2m×3m2,不连续装药，用导爆索配合非电雷管起爆，爆后选择典型部位测定基岩波速降低值，均符合要求。

3)柔性材料可用泡沫塑料、锯末、竹筒；在水孔中，需用两头封闭的竹筒。

4)岩滩水电站用ø150mm钻孔，装ø130mm药卷，进行开挖，在临近建基面保护层处孔底装ø55~75mm药卷，使预留保护层厚度由2.5~3.5m减少到1.0~1.5m(20~25倍药径)。对预留保护层用手风钻或快速液压钻钻孔，一般钻到建基面，对不允许欠挖部位超钻10~15cm。孔底填柔性材料，柔性材料上装ø32mm药卷，如需要在ø32mm药卷上部装ø55mm药卷，用非电毫秒雷管排间延迟起爆，一次爆到建基面，质量符合要求，施工速度较常规法3倍，创造了月最大验收面积29750m2的国内先进水平。

尼尔基厂房保护层开挖爆破参数选择

借鉴三峡和岩滩工程保护层开挖经验为了验证用液压钻机钻钻ø80mm中孔进行保护层开挖的爆破效果，根据多次钻爆试验，最终确定的保护层开挖爆破参数如下：用tomrock500液压钻机钻ø80mm孔，一次钻至建基面，孔底回填20cm河沙或岩屑柔性垫层，孔网1.0m×0.8m，钻孔倾角60°，装ø32mm药卷，不连续装药，底部加强装药，非电毫秒延期雷管微差起爆。建基面欠挖的部位采用日立反铲冲击锤进行开挖。

采用2#岩石销铵炸药和4#岩石抗水销铵炸药，导爆管起爆。保护层开挖钻爆设计参数见表4。

表4保护层开挖钻爆参数表

台阶

高度（m）

孔径(mm)

孔深(m)

钻孔角度(°)

孔距(m)

排距(m)

堵塞

长度(m)

单孔装药量(g)

单位耗药量(kg/m3)

1.5

1.88

1.0

0.8

0.5

600

0.45

3保护层开挖爆破质量控制

3.1宏观调查和地质描述方法判爆破破坏的标准

有下述情况之一时，判断为爆破破坏：

1)发现爆破裂隙，或裂隙频率、裂隙率增大(产生爆破裂隙和裂隙率都会增大；原有的裂隙张开，也会使裂隙率增大)。

2)节理爆破裂隙面、层面等弱面张开(或压缩)、错动。

3)地质锤锤击发出空声或哑声（从地质锤锤击时发声状况进行判，一般新鲜，完整的岩体，发声清脆，频率高；被爆破振松的岩体，发出空声或哑声、频率较低）。

3.2弹性波纵波速观测方法判断爆破破坏或基础岩体质量的标准

同部位的爆破后波速(cp2)小于爆破前波速(cp1)，其变化率η为：η=1-(cp2/cp1)当η>10%时判为爆破破坏或基础岩体质量差。

若只在爆后观测，可用观测部位附近原始的波速作为爆破前波速，也可以观测资料的变化趋势和特点判断。

4石渣块径的控制

发电厂房石方开挖渣料作为上坝料和人工骨料粒径要求为上坝料粒径60cm，人工骨料粒径58cm，为此在开挖过程中必须严格控制钻爆质量。

首先在爆破参数的设计时必须充分考虑开挖渣料的料径要求，再根据开挖部位的工程地质条件进行钻爆参数的设计，在进行正式钻爆施工之前，先进行爆破试验根据爆破效果及时调整修正钻爆参数使爆破达到比较好的效果，特别是满足上坝料和人工骨料的粒径要求。

5预留门机岩台控制爆破施工

厂房进水渠和尾水渠预留门机岩台爆破开挖采用预留岩埂和距岩埂3.5m范围进行控制爆破的方案进行开挖。

5.1尾水渠岩台开挖爆破试验

根据工程类比法推算发电厂房门机预留岩台允许的最大一次单响药量。根据白山电站栈桥墩开挖爆破取得的爆破经验公式v=100q0.75/r2,推算自尾水闸墩墩头0 047.50桩号往下游9.18m范围为爆破控制区，爆破控制区范围内的岩石开挖采用控制爆破技术，控制区以外的范围，单响爆破药量可以逐步提高，根据计算结果可以得出桩号0 065.80m以上的区域为常规浅孔梯段爆破开挖区。

5.2浅孔梯段爆破设计参数

表5浅孔梯段爆破钻爆参数

梯段高度

炮孔

直径

炮孔深度

药卷直径

孔

距

排

距

单孔装药量

堵塞

长度

单位耗药量

超钻

深度

钻孔倾角

(m)

(㎜)

(m)

(㎜)

(m)

(kg/m3)

(m)

。

2.57

0.9

1.1

0.63

0.4

0.3

63.4

2.57

0.9

1.1

0.63

0.4

0.3

63.4

2.08

2.66

0.9

1.13

0.63

0.4

0.3

63.4

3.11

3.98

1.5

1.3

3.81

0.91

0.4

0.45

63.4

5.3爆破监测及爆破测点布置

1)测点布置：共布置5个垂直向传感器：闸墩布置1个，底板布置3个，分别布置在：0 47.5、0 037.5、0 017.5桩号附近。

2)测量速度的仪器采用891-ⅱ型放大器ujb-8型动态测试分析仪各1台。通频带0.5～100hz，量程0.01cm/s～20cm/s。

3)观测要求：观测后要提出完整的记录波形，给出最大速度量，主振动周期、振动量持续时间。

4)预期结果：给出振动影响经验公式和最大瞬时起爆药量。

5.3声波观测

1)目的：根据对厂房基础、闸墩、底板、横梁在爆破前后弹性波速的观测，判别爆破是否对建筑物产生破坏影响。

2)测点布置：在底板布置10个测点(钻孔法)，在闸墩布置14个测点(其中4个测点采用钻孔法)，横梁布置10个测点(对穿法)；34共计个测点。

3)观测要求：观测应在每次试验爆破前、后各进行一次，通过对波速的观测和分析，判断该区混凝土是否发生破坏。

4)宏观调查：利用石膏涂抹对厂房进水、尾水渠等重要建筑物进行破坏影响调查。

5.4爆破控制

根据东北勘测设计研究院对以往类似工程爆破声波监测的经验及积累的质点允许振动速度经验公式，爆破声波引起的质点振动速度按v=100q0.75/r2,进行控制。根据已建建筑物允许的质点振动速度，反算出距离建筑物不同距离，最大一段允许起爆药量，详见下表6：

表6爆破试验单响控制药量允许质点振动速度（cm/s）

距尾水闸墩0 047.50m距离（m）

允许最大一段单响起爆药量（kg）

区域

4.5

1.90

预留岩埂

5.68

3.54

控制爆破区

9.18

12.73

药量递增爆破区

18.30

80.16

18.30

80.16

常规爆破区

28.30

256.34

35.95

300

6.结束语

尼尔基水利枢纽发电厂房基础石方开挖克服了寒冷的气候条件，在设备、人员降效非常显著的情况下，按业主指定的节点工期顺利完成了50万方的开挖任务，在开挖过程中，取得以下经验：

液压钻机非常适宜于高寒恶劣气候的作业条件，液压钻机比风动钻机具有高寒地区无法比拟的优越性。

电厂房范文篇3

尼尔基发电厂房蜗壳为混凝土蜗壳，为了提高混凝土蜗壳的抗裂性能，为检验抗裂合成纤维性能，水电六局试验室对中国纺织科学研究院生产的抗裂合成纤维（ctafiber）进行性能试验。试验内容为用尼尔基三大系统生产的原材料进行c25w6纤维增强混凝土（纤维掺量为每m3混凝土0.7kg）性能试验。试验中进行了不掺纤维和掺纤维混凝土对比试验研究，现根据试验成果，提供如下分析结论。

2试验原材料

2.1水泥

采用抚顺水泥厂生产的中热525＃水泥，其试验成果见表1。

表1水泥物理力学性能检测成果表

类型

水泥品种

密度

g/cm3

细度%

凝结时间

安定性

抗压强度mpa

抗折强度mpa

初凝min

终凝h

28d

gb175-1999标准要求

中热525＃

－

不得超过12

不得早于60

不得迟于12

必须合格

不得低于20.6

不得低于31.4

不得低于52.5

不得低于4.1

不得低于5.3

不得低于7.1

检测值

3.15

1.4

2：21

3：25

合格

33.2

47.2

59.7

7.0

7.3

8.7

2.2细骨料

采用三大系统生产的天然砂，其试验成果见表2。

表2天然砂检测成果表

项目

细度模数

f.m

表观密度

g/cm3

云母含量

坚固性

含泥量

有机物含量

吸水率（%）

依据dl/t5144－200规范要求

2.3－3.0（中砂）3.1－3.7（粗砂）

≥2.55

≤2

≤8

≤3

浅于标准色

－

三大系统天然砂

2.87

2.62

4.0

0.4

浅于标准色

1.0

2.3粗骨料

采用三大系统人工碎石，其试验成果见表3。

表3人工碎石检测成果表

粒径

表观密度

g/cm3

堆积密度

g/cm3

吸水率

压碎指标

针片状含量（%）

三氧化硫

坚固性

有机物含量

dl/t5144－2001

规范要求

≥2.55

≥1.35

≤2.5

≤16

≤15

≤0.5

≤5

浅于标准色

5－20

2.62

1.57

2.1

3.6

5.5

0.12

1.0

浅于标准色

20－40

2.68

1.36

2.1

5.4

6.5

0.14

1.0

浅于标准色

从表1、表2、表3中可知，水泥、骨料均满足国家标准及规范要求。

3.4外加剂

采用哈尔滨生产的jl－10型引气减水剂。外加剂物理性能检测结果如下：

表4外加剂性能检测成果（检验依据：gb8076－1997）

试验项目

性能指标

检验结果

一等品

合格品

减水率，%不小于

12一等

泌水率比，%不大于

20.6一等

含气量，%

＞3.0

4.2一等

凝结时间差min

初凝

－90－＋120

＋110合格

终凝

＋120合格

抗压强度比，%不小于

115

110

114合格

110

112合格

28d

100

103合格

结论

经检测以上各项性能指标均符合gb8076－1997技术标准要求。

3抗裂合成纤维（ctafiber）

由中国纺织科学研究院生产，其主要参数见表5

表5ctafiber纤维主要参数

纤维类型：

束状单丝

规格：

19mm

比重：

0.91

抗拉强度：

>400mpa

抗酸碱性：

极高

弹性模量：

>3.5gpa

熔点：

约160℃

纤维直径：

48μm

导热性：

极低

燃点：

约580℃

含湿度：

<0.1%

安全性：

无毒材料

抗低温性：经－78℃实验检测纤维性能无变化。

抗老化性：纤维经过了特殊的抗老化处理。

4掺抗裂合成纤维与不掺抗裂合成纤维混凝土的空白对比试验

采用上述原材料进行混凝土性能试验，试验用混凝土配合比见表6，试验成果见表7，检验依据dl/t5150－2001进行。

表6试验用混凝土配合比

种类

设计标号

骨料级配

砂率（%）

水灰比w/c

坍落度（cm）

每m3混凝土用量（kg/m3）

外加剂（%）

水泥

砂

5－20mm

20－40mm

水

品种

掺量

掺纤维

c25w6

二

0.42

16.4

359

731

548

150

jl-10

0.7

不掺纤维

c25w6

二

0.42

17.2

359

734

550

151

jl-10

0.7

表7混凝土性能试验成果表

种类

含气量（%）

抗压强度

mpa

劈拉强度

mpa

极限拉伸值

×10－4

弹模×104

mpa

抗渗标号

28d

90d

28d

90d

28d

90d

28d

90d

28d

掺纤维

3.45

31.9

37.3

39.8

2.3

3.48

4.68

1.14

1.28

3.06

3.35

4.13

不掺纤维

3.26

27.9

34.2

36.2

2.2

2.88

3.98

0.96

1.12

3.16

3.46

4.25

5抗裂性试验

大体积、大面积混凝土和砂浆在浇筑成型1h后，表面在材料硬化前往往会失水收缩引起拉应力，产生不可恢复的塑性收缩裂缝。原因是由于砂浆表面水分蒸发速率超过内部水分渗透到表面的速率，以及混凝土和砂浆的早期抗拉强度达不到其收缩所产生的应力造成的。水分蒸发是使砂浆及混凝土产生塑性收缩裂缝的主要原因。

参考水利部长江科学院工程质量检测中心的方法进行混凝土胶砂抗裂试验。

混凝土抗裂试验所用胶砂的重量配合比为水泥：砂＝1：2.8。水胶比0.55，纤维掺量按0.7kg/m3计算。板状试件尺寸为610mm×914mm×19mm，成型后在28±2℃、相对湿度70%的试验室内，风扇下吹1.5h。然后置于40±3℃、相对湿度50%、2.5m/s风速环境中。在24h裂缝基本稳定以后测裂缝的宽度和长度。观测结果见表8。

表8胶砂开裂试验结果

编号

裂缝宽度（mm）

裂缝长度（mm）

裂缝面积（mm2）

a×b

加和值

对比百分率

（%）

无纤维

2.0

1.0

373

813.6

100

0.5

440.6

掺纤维

2.0

1.0

307

504.5

0.5

395

197.5

6试验结果分析

从表7、表8试验结果可以看出，纤维混凝土较不掺纤维混凝土7、28、90d抗压强度分别提高14%、9%、10%；劈拉强度分别提高4.5%（7d）、20.8%（28d）、17.6%（90d），28d、90d的极限拉伸值较不掺纤维混凝土分别提高19%、14%，混凝土掺纤维后可有效控制混凝土塑性收缩裂缝的产生、扩展、降低裂缝宽度和长度。有效的提高混凝土抗裂性。对早期硬化过程中的混凝土有很显著的阻裂效果。

从以上试验中可以得出如下结论：

在混凝土中掺加抗裂合成纤维后，混凝土的抗裂强度有显著提高，而且其抗压强度也有提高。

在混凝土中加入ctafiber纤维，可以提高混凝土强度(特别是早期强度)，抑制混凝土内部自由水蒸发，提高其变形能力，提高混凝土的抗裂性能，改善混凝土的抗渗性，为解决混凝土表面龟裂提供了一个新途径。

ctafiber纤维在水中可以自行均匀分散。掺量适宜时，经机械或人工拌和后，在每立方米混凝土中含几千万根的纤维量，在混凝土中呈三维乱向均匀分布。

ctafiber纤维对混凝土拌合物含气量影响不大，坍落度虽有所降低，但和易性好。ctafiber纤维可以显著减少塑性裂缝和早期干缩裂缝，对尚处在塑性状态和硬化后的混凝土有明显的阻裂作用。

电厂房范文篇4

尼尔基水利枢纽工程位于黑龙江省与内蒙古自治区交界的嫩江干流的中游，控制流域面积6.64万km2。枢纽工程具有防洪、工农业供水、发电、航运及水资源保护等综合利用效益，是嫩江流域水资源开发利用、防治旱涝灾害的核心工程，也是实现北水南调的控制性工程之一。发电厂房与变电站土建工程包括右副坝与厂房坝段连接翼墙、主坝与厂房坝段连接翼墙、主副厂房段(包括导流底孔坝段)、厂前区及变电站等建筑物。本电站采用河床式厂房。厂房右侧与副坝翼墙相接，左侧与主坝翼墙相接，河床式厂房为ⅰ级建筑物，主厂房尺寸(长×宽×高)：149m×26.1m×60.64m，装机四台，单机容量62.5mw，总装机250mw，年发电量6.39×108kw·h；变电站为户外中式变电站，布置于距安装间下游约40m处厂前区左侧，为石渣回填压实基础，尺寸为(长×宽)73m×62m，共设一回220kv出线至拉东变电站。发电厂房混凝土工程量见表1。

表1发电厂房主要工程量

序号

项目

单位

工程量

备注

主坝与厂房连接翼墙

49000

厂房与右副坝连接翼墙

34400

挡水坝体混凝土

88011

厂房机组段混凝土

225179

合计

396590

2施工条件的变化

由于尼尔基厂房标段合同签定的日期是2001年12月30日，合同规定的开工日期是2002年1月1日，元月份的尼尔基极端最低气温达-35.5℃，厂房基坑内由于厂房围堰渗水非常严重，基坑内结冰层厚度达90cm，招标文件规定，厂房基坑开挖是旱地施工条件，开挖作业无法按预定的工期展开作业，采取进占法挖除基坑内结冰和采用截渗沟解决围堰渗水后，02年3月底才正式开始基坑岩石开挖。通过方案比较，决定采用在进水渠和尾水渠预留门机岩台（见图1），门机布置在预留岩台上，这一方案得到业主和工程师的认可。尽管厂房增加了开挖设备和人员的投入，厂房开挖工期原定的6月30日还是延期到7月31日才完成厂房开挖施工。由于混凝土施工节点工期不变，厂房混凝土施工工期受到压缩，开挖与门机安装以及混凝土浇筑施工同步进行，道路、排水、基础固结灌浆干扰非常之大，造成厂房整体施工难度加大。

3混凝土施工主要技术措施

3.1模板工程

（1）进水口、出水口闸墩门楣以下墩头模板采用定型钢模板，定型钢模板由专业厂家加工制作；门楣以上闸墩采用滑模施工，闸墩滑模施工工艺在金哨电站用过，工艺已经日臻成熟，滑模施工速度快，日平均滑升3.0m左右；滑模施工质量可靠，滑模混凝土表面平滑，外观光洁，很少出现“麻面”以及出现错缝现象；滑模经济效益非常客观，减少了层间凿毛工作量和模板拆安工作量；滑模对高空作业人员安全保障性好，由于滑模模体结构布置有封闭操作平台，可以有效防范施工人员坠落、坠物等安全事故。

（2）尾水肘管模板采用组合木模板（见图2），模板排架在木加工厂分片预组装，运至现场后分片吊装就位，大大提高了模板支立的速度，创造了一台机组尾水肘管模板安装用时9天的最高记录；肘管尾水侧墙、尾水管平台部分采用钢模板拼装，减少木材使用量，降低了工程成本。

（3）尾水扩散段顶板采用倒“t”型预制梁结构，减少了顶板现浇支撑时间，大大加快了施工进度。

（4）尾水平台和进水口检修平台板梁均采用预制板梁结构型式，确保了施工安全，保证了施工进度。

（5）机组挡水坝段大体积混凝土模板采用标准钢模板拼装大模板，拼装大模板提升采用外伸悬臂钢架导链提升装置（见图3），模板安装基本上不依赖于垂直吊运设备，大大加快了仓号准备时间，减少了支模占用门机时间，提高了混凝土浇筑强度。

（6）进水口顶板椭圆曲线面模板（见图4）支撑采用钢桁梁取代满堂红钢管支撑结构系统，节省了支撑材料，减少了因混凝土待强而延长的施工时间。

（7）进水口溢流面采用拉模工艺，采用拉模使溢流面表面成形质量得到了保证。

（8）尾水闸墩牛腿、挡水坝段桥机梁牛腿、挡水坝段钢屋架牛腿以及挡水坝段221.00高程上下牛腿模板支撑均采用内拉法施工（见图5），内拉模板施工简化了施工工艺，模板拆除由门机配合，加快了施工进度。

（9）厂内桥机混凝土梁支撑采用钢桁架梁支撑，以改以往的钢管支撑方案。

（10）异形弧段曲面模板采用标准钢模板替代传统的白松木模板方案，挡水坝段进水口顶板椭圆弧面、蜗壳内侧墙渐变曲面、尾水管直立面，直平面等采用钢模板，替代围囹加白松板方案，节省了大量木材。

（11）模板支撑纵横联结及斜拉杆件等材料采用厂房通用钢筋主材，支撑材料拆除后，可以用于主体工程，提高了材料的利用率。导流底孔顶板、蜗壳顶板支撑等大部分纵横联结及斜拉杆件均采用螺纹二级钢筋，支撑拆除以后可再次用于主体工程。

3.2钢筋工程

1)钢筋连接采用等强滚轧直螺纹套筒连接工艺，节省了仓位钢筋焊接时间，提高了工效。

2)混凝土外露面拉条采用预埋橡胶锥体工艺，节省了处理拉条时间。

3)桥机混凝土梁钢筋绑扎采用车间绑扎成型，整体吊装方案。

3.3为混凝土浇筑配置充足的入仓手段。

为了加快混凝土入仓速度，缩短混凝土浇筑时间，同时满足模板快速提升以及钢筋、机电埋件的及时吊运入仓和安装要求，对厂房门机布置方案进行全面的优化设计，确定了在上下游进水渠、尾水渠预留门机岩石台阶，不仅可以减少一期岩石开挖量，为门机尽早形成浇筑作业能力创造了条件。

（1）根据混凝土分布部位以及按不同的施工时段进行门机布置

①2002年门机布置：在上游进水渠门机岩台上首先布置1台mq540高架门机、1台mq1260（b）高架门机和1台wd-400履带吊车，在下游尾水渠门机岩台上布置1台mq540低架门机、1台dzq600自升式高架门机和1台wd-400履带吊车，在左翼墙185.00高程安装1台qtz建筑塔吊，用以满足2002年厂房基础混凝土浇筑作业。

②2003年门机布置：2003年是厂房混凝土浇筑高峰年，随着厂房浇筑块的逐渐升高，上下游的mq540门机和wd-400履带吊车已经不能满足高仓位浇筑要求，需要对2002年门机布置进行调整：在上游进水渠岩台上布置2台mq1260门机，在下游尾水渠岩台上布置1台mq540门机、1台dzq600门机，在右翼墙195.00平台上布置1台mq540门机，在1#安装间尾水平台上做临时轨道梁布置1台mq540门机，这样2003年共布置6台门机，2台履带吊车共计8台套混凝土垂直吊运设备（见图6）。

③2004年门机布置：在尾水平台上191.84m高程布置1台mq540高架门机，在挡水坝段221.00m高程布置1台mq540低架门机，以上两台门机可以满足进水渠和尾水渠以及厂房机组段剩余部分二期混凝土施工任务。

（2）卧罐采用新型的蓄能式液压卧罐。采用6m3蓄能液压卧罐替代沿用多年的手动卧罐。这在六局尚属首次。

（3）在施工过程中挡水坝段增加了抗剪型钢，挡水坝段混凝土吊运能力受到很大的影响，为了弥补垂直运力不足的矛盾，不失时机地增加了1台hb-60混凝土泵，在不改变配合比的情况下，对蜗壳流道底板等混凝土进行了常规泵送混凝土实验，实验取得了成功，扩大了泵送混凝土浇筑范围，在很大程度上缓解了挡水坝段门机设备运力不足的矛盾。

3.4混凝土温控

（1）夏季混凝土温控。

厂房夏季混凝土施工除采取一系列降低混凝土浇筑温度、层间温差的常规措施，还采用了以下措施：

①挡水坝段大体积混凝土埋设蛇形冷却水管（见图7），并采用薄层浇筑（混凝土分层厚度在2.0m左右）（在高寒地区首次采用）；

②加强混凝土表面流水养护，平面、坡面采用自流水养护，立面利用悬挂多孔水管喷水养护；

③混凝土浇筑块预埋自动测温记录仪，加强混凝土内部温度检测，根据检测结果及时调整并改进温控措施；

④蜗壳侧墙及顶板掺加抗裂合成纤维（cta），以增强混凝土抗裂性能。ctafiber抗裂合成纤维是专用于砂浆/混凝土的改性聚丙烯短纤维，能极大提高砂浆/混凝土的抗裂、抗渗、抗冲击、抗震、抗冲耐磨性能，使混凝土构件具有良好的整体性，工程质量显著提高。

（2）低温季节混凝土施工。

低温季节混凝土采用提高混凝土出机口温度，延迟拆模时间，及时覆盖或悬挂保温草帘子，封堵孔洞，加大入仓强度等措施。

（3）冬季混凝土过冬保护。

对于进入冬季未达到28d强度的混凝土浇筑块进行过冬保护。主要采用蓄热法：在需保护的混凝土浇筑块的表面覆盖或悬挂2层共5cm厚的草帘子，所有的易形成穿堂风的孔洞用彩条布进行封口。

3.5其他

（1）对厂房混凝土分区段施工，各区段相对独立。

将河床式厂房分为三个施工区段：挡水坝段、机组段和尾水副厂房，三个区段在结构上通过板梁和横墙连接，由于各部位图纸到位时间上存在差异，如果按部就班平行作业，施工无法正常进行。为了解决这个问题，征得业主和设计许可，在先浇区段的交接面上预留板（墙）槽梁窝，有效地避免了图纸到位晚等不利因素的影响，使厂房各区段相对独立开来，大大加快了施工进度。

（2）合理分层分块。

针对尼尔基地区的气候特点，对厂房分层分块进行季节性调整，既满足了温控要求，又加快了施工进度。在夏季高温季节采用薄层浇筑（控制在2.0m），高温季节过后，适当加大浇筑层高（调整到3.0m）。

（3）厂房机组段基础固结灌浆取消，为混凝土施工赢得了时间。

由于厂房机组段基础岩石比较完整，经与设计院沟通，取消厂房1#～4#机组段基础固结灌浆，右翼墙加大固结灌浆压重厚度，使固结灌浆对混凝土浇筑施工的干扰减少到最低限度。

（4）与其他标段的协调。

厂房土建与金属结构、左右副坝施工相互制约极大。加强相互协调，在相互安排上，互相配合，严谨科学地组织施工，尽早为对方提供施工条件，施工加快进度、缩短直线工期的有效途径之一。

电厂房范文篇5

关键词：尼尔基发电厂房混凝土施工技术措施

1概述

表1发电厂房主要工程量

序号

项目

单位

工程量

备注

主坝与厂房连接翼墙

49000

厂房与右副坝连接翼墙

34400

挡水坝体混凝土

88011

厂房机组段混凝土

225179

合计

396590

2施工条件的变化

3混凝土施工主要技术措施

3.1模板工程

（3）尾水扩散段顶板采用倒“t”型预制梁结构，减少了顶板现浇支撑时间，大大加快了施工进度。

（4）尾水平台和进水口检修平台板梁均采用预制板梁结构型式，确保了施工安全，保证了施工进度。

（6）进水口顶板椭圆曲线面模板（见图4）支撑采用钢桁梁取代满堂红钢管支撑结构系统，节省了支撑材料，减少了因混凝土待强而延长的施工时间。

（7）进水口溢流面采用拉模工艺，采用拉模使溢流面表面成形质量得到了保证。

（9）厂内桥机混凝土梁支撑采用钢桁架梁支撑，以改以往的钢管支撑方案。

3.2钢筋工程

1)钢筋连接采用等强滚轧直螺纹套筒连接工艺，节省了仓位钢筋焊接时间，提高了工效。

2)混凝土外露面拉条采用预埋橡胶锥体工艺，节省了处理拉条时间。

3)桥机混凝土梁钢筋绑扎采用车间绑扎成型，整体吊装方案。

3.3为混凝土浇筑配置充足的入仓手段。

（1）根据混凝土分布部位以及按不同的施工时段进行门机布置

（2）卧罐采用新型的蓄能式液压卧罐。采用6m3蓄能液压卧罐替代沿用多年的手动卧罐。这在六局尚属首次。

3.4混凝土温控

（1）夏季混凝土温控。

厂房夏季混凝土施工除采取一系列降低混凝土浇筑温度、层间温差的常规措施，还采用了以下措施：

①挡水坝段大体积混凝土埋设蛇形冷却水管（见图7），并采用薄层浇筑（混凝土分层厚度在2.0m左右）（在高寒地区首次采用）；

②加强混凝土表面流水养护，平面、坡面采用自流水养护，立面利用悬挂多孔水管喷水养护；

③混凝土浇筑块预埋自动测温记录仪，加强混凝土内部温度检测，根据检测结果及时调整并改进温控措施；

（2）低温季节混凝土施工。

低温季节混凝土采用提高混凝土出机口温度，延迟拆模时间，及时覆盖或悬挂保温草帘子，封堵孔洞，加大入仓强度等措施。

（3）冬季混凝土过冬保护。

3.5其他

（1）对厂房混凝土分区段施工，各区段相对独立。

（2）合理分层分块。

（3）厂房机组段基础固结灌浆取消，为混凝土施工赢得了时间。

（4）与其他标段的协调。

电厂房范文篇6

尼尔基水利枢纽是国家十五计划批准修建的大型水利项目，也是国家实施西部大开发战略的标志性工程项目之一。发电厂房左侧与主坝相接，右侧与右副坝相连，是水利枢纽的关键项目。施工进场前已经建立了二等平面高程控制网。

尼尔基水利枢纽工程位于内蒙及黑龙江两省交界的嫩江中游，测区属于平原地带，高差为50米左右，地形起伏不大，部分地段植被较多，由于进场时部分工程已经开工，河床堆积物较多，大部分二等控制点位于地势较低的河床地段，通视条件较差。

地区常年气温在-29℃~39℃之间，因工期紧迫，2002年7月选点造墩，8月进行观测，成果用于开挖及混凝土衬砌。2003年4月对该网进行了复测工作，其成果作为最终成果。

2.施工控制网的设计与实施

2.1控制网设计

水利水电建筑物控制范围大，具有粗放性的特点，测量放样达到精度，岩石基础开挖为dm级，混凝土、公路、隧洞、桥梁为cm级，机电设备安装、轨道敷设虽为mm级，但系相对轴线而言，故控制网的精度不要求过高，实际上施工控制点用途广泛，使用周期长至几年，为保证工程建设质量高标准，我们选定发电厂房控制网平面等级为四等，高程等级为二等。

2.1.1平面控制网设计

因施工现场地形等诸多不利因素影响，点位布置受限，而且与原有东北水利水电勘测设计研究院布设的二等网点通视条件差，通过对二等控制网点可利用性的评估及经过网型优化，最终确定以附和导线网的形式布设厂房施工控制网。利用m05、m09、m15、m11作为起算点，c87、c8、c9、c4及m15布成网型结构，同时观测m11~c7、m08~c7及m15~m08三条加强边，方向、距离和天顶距的观测数为41个，最大边长为1400m，最小边长87m，平均边长为281.7m。按四等三角测量的精度要求实施。采用经过检定的拓扑康gts710全站仪（仪器标称精度为测角精度1.0″，测距精度2 2ppm）进行测角测边。

利用观测仪器先验精度和设计图形数据，对该网进行精度估算，全部控制点的点位误差都在7mm以内，其中尼尔基水利枢纽发电厂房平面控制点共有9个（如图1所示），平面高程控制点的标石类型为普通钢筋混凝土标石。

图1发电厂房施工控制网布置示意图

2.2控制网的施测

施测时采用经过检定的拓扑康gts710全站仪（仪器标称精度为测角精度1.0″，测距精度2 2ppm）进行测角测边，严格按《水利水电工程施工测量规范》sl52-93中的相应技术指标进行施测。控制观测时段，以减小大气折光影响。观测方向共20个，观测18条边。测量测站周围的温度及气压，输入全站仪内，气象改正仪器自动完成。

2.3内业数据处理

原始记录通过核对后，对测量的边长进行归算，边长经过加乘常数改正、球差改正及投影改正。采用nasewv3.0平差系统进行平差计算。最大点位误差、最大点间误差、最大边长比例误差如下：

测角中误差=1.5″

最大点位误差=0.01米

最大点间误差=0.01米

最大边长比例误差=1/53600

满足《水利水电工程施工测量规范》sl52-93中规定的最末级平面控制点相对于同级起始点或临近高一级控制点的点位中误差不应大于±10mm的要求。

3.精确性

发电厂房施工控制网施测利用5个ii等已知点加密4个iv等待定点，观测成果采用严密平差，其点位中误差平均值为±10mm，见表1，平面点间误差见表2。2003年4月对该网进行了复测，两次观测成果内部符合精度都比较高，比较同一点两次坐标值较差都在1cm以内，三角高程较差均在±5mm以内，2002年8月，我们采用二等闭合环线水准对各点进行了观测，起算点为i等水准点s1，闭合差为1.6mm。计算成果作为各点的高程成果。由此可见尼尔基发电厂房施工控制网成果是精确的，完全可以满足放样轴线点及碎步点对施工控制点的精度要求。

表1平面点位误差表

点名

长轴

短轴

长轴方位

点位中误差

备注

0.008

0.004

-55.1340

0.009

0.004

-68.1050

0.010

0.009

0.004

-63.1737

0.010

0.008

0.004

-65.5421

0.009

表2平面点间误差表

点名

d/md

t-方位

d-距离

备注

m05

0.0057

0.0041

257000

212.3527

1068.110

0.0025

0.0023

113000

87.0632

261.935

0.0017

0.0020

81000

88.4430

159.862

0.0023

0.0022

105000

126.2937

234.419

m15

0.0025

0.0027

98000

182.1402

265.303

0.0017

102000

205.3622

169.251

0.0015

0.0014

71000

264.3319

102.240

0.0015

0.0016

89000

168.4021

145.767

m15

0.0012

0.0024

53000

150.4914

128.820

m15

m11

0.0040

0.0060

140000

87.3840

1401.588

3.可靠性

施工控制网的点位精度是通过稳定牢固的观测墩来体现和保证的。观测墩钢筋混凝土结构，顶部预埋强制对中螺栓，其上可安置仪器和站牌，其对中精度为0.2mm，地面上高度为1.2m，地下至冻层以下（深度2.0m）或置于岩石上。尼尔基水利枢纽地处寒带，温差大，冻土层深2.0m，冻土期半年。根据经验，观测墩经过一冻一融后可以基本稳定。建网次年的复测成果与原成果较差都在10mm以内。该网的高精度和稳固的观测墩保证了成果的可靠性。

4.实用性

发电厂房施工控制网布设为导线网，不仅考虑到开挖及混凝土衬砌的施工放样，还顾及到竣工验收、边坡变形监测。点位在不同高程分布，保证了满足在不同施工阶段、不同高程上的施工放样。该网点能够贯穿工程始终，控制范围较广，故该网实用性强。

电厂房范文篇7

关键词：尼尔基厂房混凝土蜗壳ctafiber抗裂合成纤维

1工程简介

2试验原材料

2.1水泥

采用抚顺水泥厂生产的中热525＃水泥，其试验成果见表1。

表1水泥物理力学性能检测成果表

类型

水泥品种

密度

g/cm3

细度%

凝结时间

安定性

抗压强度mpa

抗折强度mpa

初凝min

终凝h

28d

gb175-1999标准要求

中热525＃

－

不得超过12

不得早于60

不得迟于12

必须合格

不得低于20.6

不得低于31.4

不得低于52.5

不得低于4.1

不得低于5.3

不得低于7.1

检测值

3.15

1.4

2：21

3：25

合格

33.2

47.2

59.7

7.0

7.3

8.7

2.2细骨料

采用三大系统生产的天然砂，其试验成果见表2。

表2天然砂检测成果表

项目

细度模数

f.m

表观密度

g/cm3

云母含量

坚固性

含泥量

有机物含量

吸水率（%）

依据dl/t5144－200规范要求

2.3－3.0（中砂）3.1－3.7（粗砂）

≥2.55

≤2

≤8

≤3

浅于标准色

－

三大系统天然砂

2.87

2.62

4.0

0.4

浅于标准色

1.0

2.3粗骨料

采用三大系统人工碎石，其试验成果见表3。

表3人工碎石检测成果表

粒径

表观密度

g/cm3

堆积密度

g/cm3

吸水率

压碎指标

针片状含量（%）

三氧化硫

坚固性

有机物含量

dl/t5144－2001

规范要求

≥2.55

≥1.35

≤2.5

≤16

≤15

≤0.5

≤5

浅于标准色

5－20

2.62

1.57

2.1

3.6

5.5

0.12

1.0

浅于标准色

20－40

2.68

1.36

2.1

5.4

6.5

0.14

1.0

浅于标准色

从表1、表2、表3中可知，水泥、骨料均满足国家标准及规范要求。

3.4外加剂

采用哈尔滨生产的jl－10型引气减水剂。外加剂物理性能检测结果如下：

表4外加剂性能检测成果（检验依据：gb8076－1997）

试验项目

性能指标

检验结果

一等品

合格品

减水率，%不小于

12一等

泌水率比，%不大于

20.6一等

含气量，%

＞3.0

4.2一等

凝结时间差min

初凝

－90－＋120

＋110合格

终凝

＋120合格

抗压强度比，%不小于

115

110

114合格

110

112合格

28d

100

103合格

结论

经检测以上各项性能指标均符合gb8076－1997技术标准要求。

3抗裂合成纤维（ctafiber）

由中国纺织科学研究院生产，其主要参数见表5

表5ctafiber纤维主要参数

纤维类型：

束状单丝

规格：

19mm

比重：

0.91

抗拉强度：

>400mpa

抗酸碱性：

极高

弹性模量：

>3.5gpa

熔点：

约160℃

纤维直径：

48μm

导热性：

极低

燃点：

约580℃

含湿度：

<0.1%

安全性：

无毒材料

抗低温性：经－78℃实验检测纤维性能无变化。

抗老化性：纤维经过了特殊的抗老化处理。

4掺抗裂合成纤维与不掺抗裂合成纤维混凝土的空白对比试验

采用上述原材料进行混凝土性能试验，试验用混凝土配合比见表6，试验成果见表7，检验依据dl/t5150－2001进行。

表6试验用混凝土配合比

种类

设计标号

骨料级配

砂率（%）

水灰比w/c

坍落度（cm）

每m3混凝土用量（kg/m3）

外加剂（%）

水泥

砂

5－20mm

20－40mm

水

品种

掺量

掺纤维

c25w6

二

0.42

16.4

359

731

548

150

jl-10

0.7

不掺纤维

c25w6

二

0.42

17.2

359

734

550

151

jl-10

0.7

表7混凝土性能试验成果表

种类

含气量（%）

抗压强度

mpa

劈拉强度

mpa

极限拉伸值

×10－4

弹模×104

mpa

抗渗标号

28d

90d

28d

90d

28d

90d

28d

90d

28d

掺纤维

3.45

31.9

37.3

39.8

2.3

3.48

4.68

1.14

1.28

3.06

3.35

4.13

不掺纤维

3.26

27.9

34.2

36.2

2.2

2.88

3.98

0.96

1.12

3.16

3.46

4.25

5抗裂性试验

参考水利部长江科学院工程质量检测中心的方法进行混凝土胶砂抗裂试验。

表8胶砂开裂试验结果

编号

裂缝宽度（mm）

裂缝长度（mm）

裂缝面积（mm2）

a×b

加和值

对比百分率

（%）

无纤维

2.0

1.0

373

813.6

100

0.5

440.6

掺纤维

2.0

1.0

307

504.5

0.5

395

197.5

6试验结果分析

从以上试验中可以得出如下结论：

在混凝土中掺加抗裂合成纤维后，混凝土的抗裂强度有显著提高，而且其抗压强度也有提高。

ctafiber纤维在水中可以自行均匀分散。掺量适宜时，经机械或人工拌和后，在每立方米混凝土中含几千万根的纤维量，在混凝土中呈三维乱向均匀分布。

电厂房范文篇8

关键词：发电厂房工程施工控制网

1.工程概述

2.施工控制网的设计与实施

2.1控制网设计

2.1.1平面控制网设计

图1发电厂房施工控制网布置示意图

2.2控制网的施测

2.3内业数据处理

测角中误差=1.5″

最大点位误差=0.01米

最大点间误差=0.01米

最大边长比例误差=1/53600

满足《水利水电工程施工测量规范》sl52-93中规定的最末级平面控制点相对于同级起始点或临近高一级控制点的点位中误差不应大于±10mm的要求。

3.精确性

表1平面点位误差表

点名

长轴

短轴

长轴方位

点位中误差

备注

0.008

0.004

-55.1340

0.009

0.004

-68.1050

0.010

0.009

0.004

-63.1737

0.010

0.008

0.004

-65.5421

0.009

表2平面点间误差表

点名

d/md

t-方位

d-距离

备注

m05

0.0057

0.0041

257000

212.3527

1068.110

0.0025

0.0023

113000

87.0632

261.935

0.0017

0.0020

81000

88.4430

159.862

0.0023

0.0022

105000

126.2937

234.419

m15

0.0025

0.0027

98000

182.1402

265.303

0.0017

102000

205.3622

169.251

0.0015

0.0014

71000

264.3319

102.240

0.0015

0.0016

89000

168.4021

145.767

m15

0.0012

0.0024

53000

150.4914

128.820

m15

m11

0.0040

0.0060

140000

87.3840

1401.588

3.可靠性

4.实用性

电厂房范文篇9

关键词:电厂;工业厂房;框排架结构

电厂工业是我国行业中的重点建设项目，随着我国电力资源应用范围逐渐广泛，电厂工业面临着很大的建设压力，尤其是厂房结构方面，既要保障安全，既要符合电厂工业发展的需求。近几年，电厂工业厂房设计中，比较注重排框架结构的应用，目的是满足电厂工业厂房的需求，框排架结构具有稳定的支撑作用，增加了厂房的跨度，电厂工业发展中，根据自身的情况，规划好厂房框排架的结构设计，满足现代电厂工业的基本需求。

1电厂工业厂房框排架结构设计要求

第一，电厂工业厂房框排架结构，设计图纸和参数，要符合结构的整体要求，设计人员要从厂房框排架结构的整体角度出发，把控好图纸与参数的整体设计，促使设计图纸和参数，都符合施工的整体要求，以免影响到框排架结构的设计状态。第二，框排架结构方案的合理性要求。厂房框排架结构设计，其方案要合理，准确选择框排架的结构、体系，把控好框排架的受力，简化框排架的受力设计。电厂工业厂房框排架结构的设计要求中，如果单元结构相同，就要注重整体性设计，综合考虑厂房的现场、地质以及基建，提高框排架结构设计的综合性，完善框排架的结构方案。

2电厂工业厂房框排架结构设计方法

2．1选型与方案设计

电厂工业厂房框排架的选型和方案设计，要符合电厂项目的实际情况。电厂工业厂房，均具有自身的特点，其在抗震性、强度等方面，对框排架结构的设计要求不同，由此在电厂工业厂房框排架结构设计时，应该提前勘察电厂工业厂房现场的地质，同时掌握厂房的位置、建筑面积、工艺参数和结构方式等，框排架的结构选型，可以分为框剪、框架、砖混等类型，也是选型设计中的要点，做好各项选型工作后，才能规范框排架结构方案的设计［1］。在框排架选型和方案设计中，还要结合电厂工业厂房的情况，制定方案的指导书，专门用于指导厂房框排架结构施工，而且指导书中，需要协调好各个专业的项目，保障各项专业的协调性，由技术专业，向结构专业提资，此时结构专业就要依据技术要求，准确的布置电厂工业厂房框排架的方案，同时将方案的内容及时反馈到参建的项目单位，促使方案可以有效应用到各个专业中。

2．2结构建模的设计

电厂工业厂房框排架结构的建模设计，主要以参数计算为主。该设计阶段，利用卷册和提资的方法，为结构建模提供设计的依据。建模参数设计期间，框排架结构不同专业的人员之间，主动进行沟通，掌握好框排架在电厂工业厂房中的实际表现，进而才能在建模中，准确的统计出荷载、预埋件以及孔洞参数，并且依照厂房框排架结构中的荷载，规范好结构设计［2］。建模中，不同的工况，需提供不同的结构设计方式，涉及到不同的组合值以及准永久系数，在厂房框排架结构建模中，采用组合的设计方法，得出匹配的参数，在提资后实行建模设计，电厂工业厂房框排架结构建模设计期间，整个框排架的结构指标，都要符合结构的科学性，采用控制与调整的方法，确保框排架中刚度比、位移比、剪重比等指标，都达到科学合理的状态。结构建模设计后，安排构件试算，保证建模结构中的轴心压力、扭矩等参数，都处于稳定的状态，尤其是内力分析时，必须确定出框排架结构的截面参数，在结构建模计算的最终阶段，依照结构内力，规范好构件的参数，如建模中，框排架的指标参数，未达到规范要求，就要重新调整建模中的构件，调整框排架结构的布置方式，完善电厂工业厂房框排架的设计环境。

2．3优化框排架结构

电厂工业厂房框排架结构的优化设计，是一项重要的事项，结合电厂工业厂房的现场环境以及框排架的设计，提出优化的设计要求，强调厂房框排架结构的规范性。(1)优化结构分布。电厂工业厂房结构框排架设计时，结构分布中采取了优化的方法，保障结构分布，能够按照框排架设计要求实施。结构分布的优化，主要是调整结构中不符合规范的地方，注重结构布置的规则性，特别是层高、断面的参数，注重各项构件的均匀性，如:抗侧力构件、结构构件等，防止框排架结构在施工期间，出现短柱、错层的问题［3］。电厂工业厂房具有自身的特点，优化时注重结构的规则性，找出框排架结构不规则的实际原因，实行优化分布，改进结构不规则的问题，强调框排架结构分布的准确性，促使厂房框排架结构在电厂运营中，能够表现出耐久、安全的特征。(2)优化材料使用。材料是工程的重点，材料的用量、成本等，均是结构设计中的关键问题。电厂工业厂房框排架结构设计中，为了提高材料的使用质量，在优化阶段，对材料实行优化处理。优化材料时，先要保障框排架在电厂工业厂房中的安全性，再实行材料使用的分配，在此基础上，最大程度的降低材料的使用量，而且材料使用量，要始终保持在一定水准，以此来衡量框排架结构设计的水平。框排架结构材料，经过优化后，符合节能减排的要求。材料使用的优化方面，比较关键的是材料的选择，设计人员在电厂框排架厂房方面，提供成熟的设计方案后，优化材料的使用，根据框排架结构的设计，检查方案中的材料是否合理，掌握好材料的性能、参数，保证材料与框排架的匹配性，优化中，经过比较选择出最佳的材料，进而分配好材料的使用，充分发挥材料的优势。(3)优化制图操作。图纸是电厂厂房框排架结构施工的依据。图纸中体现了厂房框排架的结构状态，以平面图的方式，提供给施工单位，由此施工人员才能领会设计者在框排架厂房上的意图。因为电厂工业厂房框排架结构设计图纸非常多，很容易潜在缺陷、误差等，所以在制图方面实行优化操作，专门把控框排架结构图纸的制作。一般情况下，电厂工业厂房框排架结构，采用电算结构的方式，生成图纸，优化时，注意图纸的规范性，根据国家及行业的制图标准，统一规划图纸设计，加强制图的规范性控制力度，以国标图集为依据，标注图纸，制作成通用图，完成图纸优化的操作。

2．4框排架节点设计

厂房框排架的节点设计中，运用了stawe软件，对厂房的整体框架实行计算，通过sts接口，连接框排架的节点。电厂工业厂房的框排架结构中，涉及到大量的节点，节点连接时，采用焊接、拼接的方法，最终目的是维护框排架结构的安全与稳定。框排架节点设计时，尽量不要出现结果与节点不匹配的问题，确保节点计算结果，可以满足最终的连接要求。本文以节点抗震为例，分析厂房框排架节点的设计。例如:某电厂厂房框排架节点，其框排架的抗震设计上，验算了梁柱连接节点的极限承载力，适度加强盖板厚度，当满足“盖板厚梁翼源厚＞柱翼缘厚”条件时，即可确定厂房框排架节点稳定。

2．5混凝土结构计算

厂房框排架结构计算中，同样采用了satwe软件，例举结构计算中的几点内容。如:(1)电厂工业厂房框排架建模时，在设备基础下方，设计主梁承托与次梁承托，如基础平面面积大，可以适度增加承托的数量;(2)软件内输入框排架混凝土的参数，在参数建模验算时，注意双向地震因素，结合振型调整混凝土结构工况;(3)混凝土结构计算方面，全面分析抗震设计，调整结构的总信息，在位移数据计算中，在周期参数方面，以刚性楼板假定为计算条件，促使框排架的混凝土结构，符合抗震规范的基本要求。

3电厂工业厂房框排架结构设计案例

以某电厂厂房结构为例，分析框排架的设计，该电厂厂房是热力站的地面式厂房，主厂房长度98.4m，厂房底板高程是1262.91m，该厂房选用的是框排架结构，经过抗震、延性、刚度等参数的研究，规划出框排架结构的设计方案，如:(1)根据机组的尺寸，设计框排架的布设，厂房框排架的上游侧宽是15m，下游侧宽10.5m，布置好框排架结构中的机组间距，预留伸缩缝，在伸缩缝左右，规划排架柱，在框排架中构成双柱类型;(2)简化框排架的计算，在横向平面排架、纵向平面排架上，实行有效的计算，在横向设计时，规范了传递轴力，根据偏心影响，设计柱子的内力，纵向上设计纵向连系梁;(3)组合设计恒荷载、活荷载等数据，加强框排架结构在该厂房中的稳定性。

4结束语

电厂工业厂房结构，对空间利用的要求比较高，在电厂工业厂房的实际案例中，明确框排架结构设计的原则，同时落实好设计方法，维护框排架结构设计的科学性，更重要的是维护电厂工业厂房结构的稳定性，提高电厂工业厂房的安全水平和质量性能，为电厂大规模的发展，提供基础的厂房服务，体现出框排架结构设计的优势。

作者:李良王志宇唐佳赟袁沈孙刚王磊单位:中机国能电力工程有限公司

参考文献

［1］张珂．电厂工业厂房框排架结构设计分析［j］．江西建材，2016(01):36－37．

电厂房范文篇10

关键词:火电厂；电力建设；质量；施工；主厂房；冷却塔

火电厂建设施工中主厂房、烟筒、冷却塔属于基本项目,同时也是技术繁琐、工艺复杂的施工目类,如果在施工中技术应用、施工细节的把控出现问题,会直接导致火电厂主厂房、烟筒、冷却塔、水电设施产生裂缝、强度不足、渗漏、偏移、安全的一系列问题,造成建设火电厂施工项目质量隐患,使整个火电厂建设工程处于非安全、低效率的状态,影响火电厂整体的建设与发展。新时期的火电厂建设施工要对主厂房、烟筒、冷却塔等关键项目加强技术管控和质量确保,组建火电厂建设施工具有时代特性和专业特点的新机制,做到对火电厂建设施工成本、效率、质量等核心目标的保障。

1火电厂建设施工产生质量隐患的原因

进行火电厂建设施工产生质量隐患原因的分析要结合火电厂建设项目的主要组成,要把握火电厂关键结构和关键设备的施工实际,特别要强调对主厂房、烟筒、冷却塔等实际施工的研究,以此来确定火电厂施工和建设中出现质量隐患的根本原因。

1.1火电厂主厂房施工质量隐患的原因

一是,主厂房基础稳定性和牢固性不足,地基施工中存在土方开挖的技术控制不严格问题,出现地基范围适当、深度偏差、软土地基处理不规范,影响到地基层次、强度的形成,进而给主厂房结构稳定和功能造成影响;一些主厂房地基施工单位没有对基坑进行全面防护,出现坑体暴露时间过长,坑底排水不良,引发地基出现质量与安全隐患。二是,结构处理存在质量隐患,特别是主厂房梁柱结合部位,预埋件与厂房结构,模板接头位置出现位置偏差、精度不足、结构错误,这会造成主厂房主体结构强度难于形成设计的标志,并会造成结构隐患和安全问题,给火电厂主厂房的使用和生产带来风险。

1.2火电厂烟囱施工质量隐患的原因

烟筒施工中常见的质量隐患有两种:一是,混凝土表面处理问题,在混凝土筒身施工中出现原材料配比控制不严格,混凝土表面处理技术运用不完整,混凝土结构养护技术使用不规范,这些问题会产生烟筒筒身表面粉化、裂缝、麻面等现象,严重影响了烟筒的观感、功能和安全。二是,烟囱筒身物理尺寸失控,由于地基强度不足,施工控制线偏差,技术应用不严谨出现烟筒筒身的偏移,引发筒身扭转趋势的产生,出现烟筒对火电厂生产功能的影响。

1.3火电厂冷却塔施工质量隐患的原因

冷却塔施工中产生质量隐患的原因主要有:一是,冷却塔混凝土结构施工不规范,出现施工缝、浇筑缝,进而产生冷却塔渗漏和结构强度不足等问题。二是,冷却塔固定构件位置出现定位不准确,导致冷却塔在物理尺寸上出现偏差和失控,难于有效稳定冷却塔的主体结构。三是,冷却塔塔壁钢筋项目施工技术把控不严,出现钢筋用量不足、规格低下、型号不准确等现象,直接影响到冷却塔塔壁的重心、尺寸和使用功能。

2提高施工质量控制做好火电厂建设

2.1提高火电厂主厂房施工质量

主厂房施工首先要对软土地基进行加固处理,采取换填、混凝土桩体等方式进行强化,并设置排水结构和设施,基础土方的回填应分层回填、逐层夯实。混凝土工程施工前,应首先将模板清理干净,并确保模板表面的平整度以及刚度,混凝土的配比必须满足设计要求,而且施工和易性能够满足施工要求。对于钢筋工程施工,垫块厚度应该达到保护层要求,而且强度承载力满足要求,钢筋的连接施工中,应该确保套筒质量符合施工要求,套筒两端有保护套进行丝扣保护,在钢筋连接施工中,应确保钢筋规格与连接套的适应性,接头必须采用必须用力矩扳手拧紧,在进行钢筋连接时,接头拧紧值应满足力矩值的规定要求,拧紧后应及时进行力矩值的检查。对于火电厂房主体结构中的钢结构部分,在安装前应采用喷砂法除锈,并严格进行质量检查,构件制作后应及时涂刷底漆以免锈蚀。

2.2提高火电厂烟囱施工质量

对于火电厂的烟囱筒身施工过程中,应采取激光水准仪控制筒身中心,对于烟囱出现偏心的情况时,应该及时对数据、方向进行分析处理,并采取合理的纠偏措施,避免筒身倾斜的现象发生。筒身发生偏斜后,纠偏的技术措施主要有平台倾斜法、改变模板坡度、门架互拉以及垫楔片法等几种施工方法。在烟囱筒身施工过程中,应结合施工进度、气候条件、强度要求等及时调整混凝土的初凝时间,必要情况时采取外掺剂处理。

2.3提高火电厂冷却塔施工质量

进行火电厂冷却塔的实际施工首先要确立严谨而正确的技术意识和质量观念,要尊重火电厂冷却塔的设计图纸,通过精密而完整的计算确定火电厂冷却塔的施工结构和施工尺寸,有效控制火电厂冷却塔的位置精度和尺寸误差。对于火电厂冷却塔分段施工的部位,要及时检验滑板、固定螺栓、调解装置,提升火电厂冷却塔施工的准确性。要在火电厂冷却塔施工中严格控制钢筋的技术规格、绑扎方式、使用数量,做到对火电厂冷却塔外形、结构、功能的保障。对于火电厂冷却塔的混凝土项目,要做好原材料技术控制、表面拉毛处理等关键环节,重点对水灰比、振捣操作、压实环节进行技术调控,避免渗漏、渗水问题的出现。

3结语

火电是电力能源最为主要的形式,加强火电厂基础建设,进行火电厂增容改造是电力现实性成长,经济长远性发展,公众生活长期性保障的基础,要从产业、社会和居民的角度再次认知火电厂建设的进程、施工的细节,这样才能构建火电厂建设管理和施工控制的新平台,使火电厂建设施工有一个更为高深的视角,有利于火电厂建设施工规范性地提升,有益于火电厂建设施工质量的保障。

作者:邹宏亮单位:哈尔滨电气国际工程有限责任公司

参考文献:

[1]刘启柏,温卫宁,刘勇.大型火电厂主厂房结构特点及其施工技术改进[j].电力建设,2003(10):6-9.

[2]魏志奇.火电厂建设项目中的问题分析与建议[j].科技资讯,2011(15):150.

[3]牛东晓,李建青,马小勇.火电厂建设项目实施过程后评价指标体系研究[j].华东电力,2010(9):1416-1420.